重庆万盛交建2023年债权转让计划政府债定融

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优质知识分享：

以得到结构的内力(更多的是应力分析)，即纯数值法；     二：将空间结构简化为平面结构用平面杆系程序分析，而空间效应通过荷载横向分布系数考虑，即所谓半解析数值法

         由于三维有限元程序分析使用中的各种限制条件(如应力分析对实际配筋设计指导性较差、模型建立的困难等等)，往往不如单纯的平面分析考虑横向分布系数的方法简便、实用(有时精度也差不多，特别是大跨径结构恒、活载比例的增大，两者差别更小)，同时更有益于培养一个桥梁设计者对结构的定性分析、结构受力估算及有限元分析结果的正确判断等方面的能力

    因此桥梁结构简化分析—荷载横向分布计算是必要的，并将与有限元分析互相补遗、长期并存！     实际的工作中主要也是简化分析(即荷载横向分布系数计算与平面杆系电算相结合)的多，而有限元用的少！     结构简化分析通常按以下步骤进行(结构尺寸已经初步拟定好)：     1.计算桥跨结构荷载横向分布系数；     2.以荷载横向分布系数为乘积因子，按平面杆系结构进行桥跨结构的内力分析；     3.按建筑结构设计原理作构件的配筋设计

         对于荷载横向分布系数计算大致有以下一些方法：     1.杠杆法；     2.梁格法，包括刚性横梁法(也称偏压法)以及修正刚性横梁法(修正偏压法)、弹性支承连续梁法；     3.梁系法，包括铰接板法、刚接板法、铰接梁法、刚接梁法；     4.板系法，如比拟正交异性板法(G-M法)；     5.增大系数法(弯矩增大15%，剪力增大5%)等

         不同截面类型、不同的横向连接方式、桥跨结构的不同位置通常具有不同的荷载横向分布系数计算方法

         上述梁格法、梁系法及板系法等都是建立在等截面简支体系结构上的荷载横向分布计算方法

         增大系数法一般用于箱形截面梁设计，其主导思想来自杆件弯扭相互独立理论，即认为杆件的中心荷载由梁的弯曲内力承担，而扭转荷载由杆件的自由与约束扭转内力承担，因截面翘曲约束正应力σw一般为纵向正应力σM的15%左右，故弯矩增大系数取1.15；而翘曲扭转剪应力τw约为弯曲剪应力τM的5%左右，故剪力增大系数取1.05；而实际上箱梁是弯扭共同作用，所以是不合理的，它与箱梁的综合抗扭刚度2H值有关，计算结果可能过安全也可能不安全，强烈建议慎用！     有关横向分布系数计算的详细分析参见李国豪、石洞《公路桥梁荷载横向分布计算》、胡肇滋《桥跨结构结构简化分析—荷载横向分布》等文献

       对于变截面简支梁和非简支体系桥跨结构其荷载横向分布的精确计算方法极其复杂，为了能利用适用于等截面简支梁计算荷载横向分布系数的方法，通常采用‘等效简支梁法’来处理

    其基本理念是把桥跨结构的某一跨按等刚度原则变换为跨度相同的等截面简支梁

    所谓等刚度是指在桥梁的跨中施加一个集中力或者一个集中扭矩，则两者的跨中挠度和扭转角应分别彼此相等

    即：ω'=f1(Lj,EI)=ω0=Lj^3/(48EI')和及φ'=f2(Lj,GIt)=ω0=Lj^2/(4GIt')，即换算抗弯惯矩I'=Cw*I，换算抗扭惯矩It'=Cφ*It

         特别地对于箱形截面，应考虑到跨中是否设置横隔梁在换算刚度计算时的差别

     *****变截面简支梁桥：     1.刚度关于跨中按一次或二次曲线对称变化的等效简支梁惯矩换算系数：Cw=10/(9+m)，Cφ=3/(2+n)或Cφ=2/(1+n)，此时I'=Cw*Ic，It'=Cφ*Itc

         2.刚度关于跨中按正弦Sin曲线对称变化的等效简支梁惯矩换算系数：Cw=0.15+0.85*m，Cφ=0.15+0.85*n，此时I'=Cw*Ic，It'=Cφ*Itc

         1.抗弯惯矩按抛物线变化：Ic/Ix=1+(m-1)(1-2x/Lj)(1-2x/Lj)，m=Ic/I0，Cw=10/(9+m)；抗扭惯矩也按抛物线变化：Itc/Itx=1+(n-1)(1-2x/Lj)(1-2x/Lj)，n=Itc/It0，则Cφ=3/(2+n)；如抗扭惯矩按一次(直线)变化：Itc/Itx=1+(n-1)(1-2x/Lj)，则Cφ=2/(1+n)

         2.抗弯惯矩按正弦Sin曲线变化：Ix/I0=1+(m-1)Sin(πx/Lj)，梁高hx=Ix/I0，m=Ic/I0，此时Cw=0.15+0.85*m；抗扭惯矩变化规律同上，即：Itx/It0=1+(n-1)Sin(πx/Lj)，n=Itc/It0，则Cφ=0.15+0.85*n

         以上各式中Ic、Itc为变截面简支梁跨中截面抗弯、抗扭惯矩，I0、It0为变截面简支梁支点截面抗弯、抗扭惯矩

         通常的变截面简支梁采用鱼腹式主梁或支点增高梁，因此属于刚度对称型变化截面可以按上述计算，如果不是对称型变化截面参照‘变截面静定悬臂梁桥’中锚固跨刚度非对称变化的计算方法换算

         一次曲线或二次抛物线对于变截面梁换算存在局限性，而刚度变化采用正弦曲线型计算则较为合理

       对于变截面简支梁和非简支体系桥跨结构其荷载横向分布的精确计算方法极其复杂，为了能利用适用于等截面简支梁计算荷载横向分布系数的方法，通常采用‘等效简支梁法’来处理

    其基本理念是把桥跨结构的某一跨按等刚度原则变换为跨度相同的等截面简支梁

    所谓等刚度是指在桥梁的跨中施加一个集中力或者一个集中扭矩，则两者的跨中挠度和扭转角应分别彼此相等

    即：ω'=f1(Lj,EI)=ω0=Lj^3/(48EI')和及φ'=f2(Lj,GIt)=ω0=Lj^2/(4GIt')，即换算抗弯惯矩I'=Cw*I，换算抗扭惯矩It'=Cφ*It

         特别地对于箱形截面，应考虑到跨中是否设置横隔梁在换算刚度计算时的差别

         因简支梁在跨中扭矩Mt=1时跨中扭转角就是按荷载跨为两端抗扭固端梁计算，所以抗扭惯矩修正系数Cφ≡1.0

     *****等截面单跨固端简支梁桥：     等效简支梁换算抗弯惯矩I'=Cw*I之换算系数Cw=2.2857

     *****等截面单跨固端固端梁桥：     等效简支梁换算抗弯惯矩I'=Cw*I之换算系数Cw=4.0

       对于变截面简支梁和非简支体系桥跨结构其荷载横向分布的精确计算方法极其复杂，为了能利用适用于等截面简支梁计算荷载横向分布系数的方法，通常采用‘等效简支梁法’来处理

    其基本理念是把桥跨结构的某一跨按等刚度原则变换为跨度相同的等截面简支梁

    所谓等刚度是指在桥梁的跨中施加一个集中力或者一个集中扭矩，则两者的跨中挠度和扭转角应分别彼此相等

    即：ω'=f1(Lj,EI)=ω0=Lj^3/(48EI')和及φ'=f2(Lj,GIt)=ω0=Lj^2/(4GIt')，即换算抗弯惯矩I'=Cw*I，换算抗扭惯矩It'=Cφ*It

         特别地对于箱形截面，应考虑到跨中是否设置横隔梁在换算刚度计算时的差别

     *****等截面静定悬臂梁桥：     1.固端悬臂梁：比拟为2倍跨径的简支梁时Cw=1/2，Cφ=1/2

         2.带锚跨的悬臂梁：比拟为2倍跨径的简支梁时Cw=Lx/2(Lm+Lx)，Cφ=1/2

         3.T构悬臂梁：比拟为2倍跨径的简支梁时Cw=1/【2(1+3EIxH/EvIvLx)】，Cφ=1/2

    式中：EIx为悬臂梁的抗弯刚度，EvIv为桥墩的抗弯刚度，H为桥墩高度

         4.带锚跨的悬臂梁桥之吊梁跨：比拟为等跨径的简支梁时Cw=(2*Lx+Lg)^3/【Lg^3+8*Lx*Lx*(Lx+Lm)*Ig/Ix】，Cφ=1/(1+2*Lx*Itg/Lg/Itx)

         悬臂梁(跨径Lx)的梁端挠度ωx=Lx^3/(3EIx)比拟为2倍跨径的连续梁(跨径2*Lx)的跨中挠度ω0=(2Lx)^3/(48EI0)=Lx^3/(6EI0)，当ω0=ωx则有I0=1/2Ix

    对于带锚跨的悬臂梁，其梁端挠度ω'x包括两部分：ω'1x=ωx，ω'2x=Lx*Lx*Lm/3EIx【表示因与锚跨间支座转动引起的竖向位移】，当ω0=ω'x=ω'1x+ω'2x，可计算得到上面的Cw

    对于T构同样梁端挠度除了ωx外还有因墩顶转角(φ=Lx*H/Ev*Iv)引起的挠度(=Lx*φ)

    而带锚跨的悬臂梁桥之吊梁跨虽然是简支梁但是因为其跨中挠度不仅包括本身挠度还包括悬臂端下挠引起的挠度值，所以有如上换算结果，具体计算略

     *****变截面静定悬臂梁桥：     1.刚度关于跨中按一次或二次曲线非对称变化的等效简支梁惯矩换算系数：锚固跨(边跨)：Cw=40/(29+11*m)，Cφ=8*(1+n)/(1+3n)/(3+n)；悬臂梁：Cw=10/(9+m)，Cφ=3/(2+n)或Cφ=2/(1+n)

         2.刚度按斜正弦波Sin曲线非对称变化的锚固跨(边跨)等效简支梁惯矩换算系数：Cw=-0.35+0.85*m2+0.5*m1，Cφ=-0.35+0.85*n2+0.5*n1；I'=Cw*Id，It'=Cφ*Itd

         3.刚度按半跨正弦波Sin曲线非对称变化的锚固跨(边跨)等效简支梁惯矩换算系数：Cw=0.925+0.075*m1，Cφ=0.925+0.075*n1；I'=Cw*Id，It'=Cφ*Itd

         4.刚度按1/4正弦波Sin曲线非对称变化的锚固跨(边跨)等效简支梁惯矩换算系数：Cw=0.85+0.075*((1+m1)/m2)，Cφ=0.085+0.075*((1+n1)/n2)；I'=Cw*Ic，It'=Cφ*Itc

         5.刚度按正弦波Sin曲线非对称变化的悬臂梁等效简支梁惯矩换算系数：Cw=0.15+0.85*m，Cφ=0.15+0.85*n

         上述一次或二次曲线变化对锚固跨(边跨)而言是指抗弯惯矩按抛物线变化：Ib/Ix=1+(m-1)(1-x/Lj)(1-x/Lj)，m=Ib/Id，此时I'=Cw*Ib，Cw=40/(29+11*m)；而抗扭惯矩按一次(直线)变化：Itb/Itx=1+(n-1)(1-x/Lj)，n=Itb/Itd，则It'=Cφ*Itb，Cφ=8(1+n)/(1+3n)/(3+n)；对于悬臂跨相当于半跨变截面简支梁，所以计算系数相同，只是m=Ib/Id，I'=Cw*Ib，n=Itb/Itd，It'=Cφ*Itb

         而各正弦Sin曲线变化中对锚固跨：m1=Ib/Id，m2=Ic/Id，n1=Itb/Itd，n2=Itc/Itd；对悬臂跨相当于半跨变截面简支梁，其m=Ib/Id，n=Itb/Itd

         以上各式中Id、Itd为变截面悬臂梁锚固跨端支点截面或悬臂跨悬臂段截面抗弯、抗扭惯矩，Ib、Itb为变截面悬臂梁中支点截面抗弯、抗扭惯矩，Ic、Itc为变截面悬臂梁锚固跨跨中截面抗弯、抗扭惯矩

         一次曲线或二次抛物线对于变截面梁换算存在局限性，而刚度变化采用正弦曲线型计算则较为合理

       对于变截面简支梁和非简支体系桥跨结构其荷载横向分布的精确计算方法极其复杂，为了能利用适用于等截面简支梁计算荷载横向分布系数的方法，通常采用‘等效简支梁法’来处理

    其基本理念是把桥跨结构的某一跨按等刚度原则变换为跨度相同的等截面简支梁

    所谓等刚度是指在桥梁的跨中施加一个集中力或者一个集中扭矩，则两者的跨中挠度和扭转角应分别彼此相等

    即：ω'=f1(Lj,EI)=ω0=Lj^3/(48EI')和及φ'=f2(Lj,GIt)=ω0=Lj^2/(4GIt')，即换算抗弯惯矩I'=Cw*I，换算抗扭惯矩It'=Cφ*It

         特别地对于箱形截面，应考虑到跨中是否设置横隔梁在换算刚度计算时的差别

         因简支梁在跨中扭矩Mt=1时跨中扭转角是按荷载跨为两端抗扭固端梁计算的，与连续及邻跨无关，所以对于非简支连续梁桥跨的抗扭惯矩一般不需修正

    即：Cφ≡1.0

     *****等截面连续板、梁桥：     以下结果Cw由莱昂哈特(Leonhardt)计算给出： 跨度比     两跨连续梁         三跨连续梁        四跨连续梁 L2：L1   边跨_L1  边跨_L2  边跨_L1  中跨_L2  边跨_L1  中跨_L2  0.8                                          1.497    1.789  1.0      1.392    1.392    1.429    1.818    1.432    1.860  1.1      1.366    1.417    1.404    1.876    1.404    1.890  1.2      1.343    1.442    1.382    1.831    1.381    1.919  1.4      1.306    1.488    1.344    2.034    1.341    1.974  1.5      1.290    1.510    1.328    2.079    1.324    2.000  1.6      1.276    1.529    1.314    2.125    1.309    2.022  1.8      1.252    1.567    1.289    2.209    1.282    2.079  2.0      1.231    1.600    1.267    2.286    1.262    2.105     五孔等跨度等截面连续梁各跨抗弯刚度I的等效简支梁刚度I'换算系数Cw分别为：         1.431    1.860    1.899    1.860    1.431 *****变截面连续板、梁桥：     当前对于变截面连续梁桥的荷载横向分布计算大致分三大类：1、直接求解法(包括比拟变截面正交异性板法<林元培>、一次刚度换算法<李国豪>)，2、实用计算法(包括二次刚度换算法、反弯点分割法、修正偏压法等)，3、经验方法(增大系数法、偏压法、杠杆法等)

    经验方法缺乏理论基础，具有很大的随意性或未考虑闭口截面抗扭刚度特大的有利因素，必然导致箱梁截面受力与实际不符，实不可取

         以下为实用计算方法的分析步骤：A.将变截面桥梁各跨刚度变换为等效阶梯形等截面桥跨；B.阶梯形等截面桥梁跨度变换为全桥等截面桥梁；C1.等截面非简支体系变换为等效的等截面简支梁桥；或C2.计算等截面连续梁桥的跨端弯矩系数；D.采用修正刚性横梁法(修正偏压法)计算等截面简支梁(从C1)或等截面连续梁(从C2)的荷载横向分布系数

      对于变截面简支梁和非简支体系桥跨结构其荷载横向分布的精确计算方法极其复杂，为了能利用适用于等截面简支梁计算荷载横向分布系数的方法，通常采用‘等效简支梁法’来处理

    其基本理念是把桥跨结构的某一跨按等刚度原则变换为跨度相同的等截面简支梁

    所谓等刚度是指在桥梁的跨中施加一个集中力或者一个集中扭矩，则两者的跨中挠度和扭转角应分别彼此相等

    即：ω'=f1(Lj,EI)=ω0=Lj^3/(48EI')和及φ'=f2(Lj,GIt)=ω0=Lj^2/(4GIt')，即换算抗弯惯矩I'=Cw*I，换算抗扭惯矩It'=Cφ*It

         特别地对于箱形截面，应考虑到跨中是否设置横隔梁在换算刚度计算时的差别

         空间程序计算内力影响面，在影响面上加载计算活载内力；也可以根据实际情况参照简支梁、板桥理论计算荷载横向分布系数，而平面内用杆系程序分析

    如：     对于双肋下承式或中承式拱桥、系杆拱桥一般采用杠杆法计算，多肋的上承式拱桥一般采用修正的刚性横梁法或刚(铰)接梁(板)法

         对于刚架桥或刚构桥方法同连续梁桥一样(先求等效等截面简支梁各换算刚度，然后用与截面类型情况相适应的方法计算等效简支梁桥的荷载横向分布系数)

         斜拉桥通常采用杠杆法或刚性横梁法，但上述方法忽略了结构的横向弯扭耦合效应不甚合理

    可以采用修正的刚性横梁法计算主梁荷载、主梁扭矩及拉索荷载的横向分布系数，将斜拉桥内力分成三个组成部分单独计算(需要注意刚度计算方法)

       关于横向分布系数在什么情况下要考虑：在单梁分析时要在移动荷载工况定义中考虑横向分布系数，只有当采用梁格或板、实体等单元类型进行建模分析时不需要输入横分系数

     对于宽幅梁桥，虽然可以通过单箱多室截面来模拟，但实际上还是单梁模型，因此对于偏载在定义移动荷载工况时仍需要用户在系数一栏输入横分系数

     横分系数不仅影响应力结果，会影响所有的荷载响应

       在这一点上几乎 是统一的，只是在对这三要素的布局、安排、结构上各有其不同的特点

     　　中国是一个历史悠久的文明古国，不同时代的历史背景，造就了两种不同的园林风格， 即整形式和自然式

     　　整形式园林建筑以紫禁城为例，永安门——天安门——端门——午门——前三殿——后三宫——御花园—— 神武门——地安门——钟鼓楼，是一条中轴线中心而高高在上的是金銮宝殿——太和殿，至于其它的 建筑是以这条中轴线为依据严守规则的形式，可以看出这里面蕴含着的皇家唯我独尊的权 势

     　　自然式园林以江南古典园林为主，避免中轴对称，处处体现自然的感觉，宛如一幅优美 的风景画，达到虽由人作，宛自天开的意境

    以苏州拙政园为例，否定了传统的门——路——堂 可能形式的中轴线，一进腰门，一座黄石假山挡住去路，要到前面的远香堂，有两条路径： 一是踏石蹬，缘曲溪，或钻山洞……偏于东侧起伏弯环而前行；二是由假山西侧的小路或曲 廊越过小溪上的曲桥至远香堂，而曲桥又是偏于远香堂的西南，这样无论哪一条道都不对称 的

     　　在山水的布局上，中国古园林讲究的是极尽自然

     　　要以假山假水，模拟真山真水，这就需要掌握自然的法则，达到以假乱真的地步

     从景 观的特征来分，假山可分为仿真型、写意型、透漏型、实用型、盆景型五大类

     　　仿真型造型要有真实的自然山形，山景如同真山一般，有峰、崖、岭、谷、洞、壑等

     写意型则是经过明显的夸张处理，在塑造山形时，特意夸张了山体的动势，山形的变异和山 景的寓意，而不再以真山山形为造景的主要依据

    透漏型是由许多穿眼嵌空的奇形怪石堆叠 成可游、可行、可登攀的石山地

    实用型如庭院山石门、山石屏风、山石墙、山石楼梯

    盆 景型是布置大型山水盆景，让人领略咫尺千里的山水意境

     　　古语有山得水而活，因此，水的作用在园林中也是极重要的，通过水体的流动、多 变、渗透、聚散、蒸发等特性，做到动静相补，声色相衬，虚实相应，层次丰富

    如池、溪 涧、河湖、瀑布、喷泉等水体往往给人以静中有动、寂中有声、以少胜多、发人联想的强烈 感染力

    如杭州西湖、把环湖的山、树、塔、庙、亭、廊等等众多景点景物，和湖面上的苏 堤、断桥、白堤、阮公墩等名胜古迹紧紧地连在一起，构成了一个丰富多彩、优美动人的巨 大风景面

     　　园林中的花木，以其特有的色、香、形构成园林美妙动人的景观

    色，园林中有了花、色 彩就丰富了，姹紫嫣红，粉白鹅黄，五光十色，美不胜收

    香，闻香也是一种享受，空气中 的花香似轻音乐使人陶醉

    形，花木的形态婀娜多姿

    质，花木的内在品质，蕴含深层次的 美

    除此之外，花木的生长是有季节的

    不同的季节，花木都有不同的表现特征，配合园林 其他各要素，使人在朝暮阴晴都能欣赏到各具魅力的良辰美景

     中国古园林以其精湛的造园 工艺，使园林三要素体现出完美的艺术效果，而与我们毗邻的东瀛则是以另一种形式来表现 这三要素的

     　　日本庭园分筑山式、平庭式、茶庭式三大类，筑山式与平庭式又分别具有真、行、草三 种手法，逐步简化，无论哪一种，都是再现自然风景的手法，首先是具象的手法，以泉水来 表现瀑布，以水流来表现小溪与大河，以山坡表现山峦，以池泉表现湖泊

    其次是象征手 法，以青石表现瀑布，以白沙表现小溪与大河，以板石表现桥梁

    日本庭园无论建筑、山 石、花木都是显得既不华美也不富丽，而是使人深思，感到宁静

     西方国家在表现园林三要 素时，也别具特色

    如意大利的台地园，在最高层台地上布置楼房式主题建筑，以便于远 眺，尽量汇集多处水源，引水到高层台地，从上到下做成多种形式的沟渠、水池、迭瀑、喷 泉，以规则几何形的地块，作为花坛、绿篱、树丛的用地

     　　又如，英国自然风景园，地形波 状起伏，大片的草坡上散点着孤植的常绿乔木，与自然曲折的水体、园路一起，构成了自然 风景式园林，此间的建筑也是以自然界的树木为主体

     古园林三要素，无论东西方，无论古 代、现代、都是园林中不可缺少的元素

    它在古园林中形成，又在现代园林中被动用、发 展

    现代人把园林的功能、趣味与现代艺术三者融合在一起

    在建筑上否定了建筑轴线，重 视多方面的动线的均衡，自然和人工的协调；植物方面采取生态美（个性美）和形成对比效 果的群植的配置方式；山水布置也尽量体现自然与人工美的结合

    总之，古园林三要素在现 代园林中以其崭新的资态展现人的面前，使现代园林更具魅力

    

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