央企信托-XX12号济宁标债集合信托

🍉山东济宁标债：7.2%🇨🇳新品稀缺济宁单债标债信托！小额畅打！打款3%贴息地级市中心城区+第二大AA公开债主体发行稀缺券内aa+主体担保
💗【央企信托-XX12号济宁标债集合信托】
规模2亿，期限21月，统一到期日：2025年6月14日
税后收益：100万-300万：7.1%-7.2%/年（合同收益7.1%差额收益成立10个工作日内补）
💚【风控措施】
1、资金用途：用于投资“市中城投2023年非公开发行公司债（第一期）”
2、债券发行人：市中城投系由济宁市城运集团有限公司控股92.97%，国开发展基金有限公司（国家开发银行100%持股）占股7.03%，已经发行国家发改委批复的7年期公开债，AA公开债主体，总资产353.81亿；
3、券内担保人：任兴集团。直接股东为济宁市城运集团有限公司，山东省内少有的AA+主体评级的区级城投公司，总资产509.05亿；

🎡【区位优势】济宁市，南面与江苏省徐州市接壤。任城区，是济宁市委、市政府所在地，济宁市中心城区，全市的政治、经济、文化中心。位于山东省最大湖“南四湖”北岸，京杭大运河沿线，环境优美宜居。距济宁机场15公里，区内有省级经济开发区，2021年一般财政预算收入75.45亿，经济与财政发达程度高。

政信知识：

得出内力和节点位移；并在承台上预埋精轧螺纹钢利用千斤顶通过理论计算的内力值对挂篮反拉加载，进一步验证位移和变形值，与软件计算值进行比较，通过软件计算及反拉加载有利地保证了挂篮在悬臂施工中的结构安全

     【关键词】挂篮    加载   MIDAS/Civil软件   千斤顶   仿真分析   1  引言     传统挂篮加载方法是通过外部荷载有序的分批施加在挂篮底模上，观察挂篮的变形、结构安全是否满足施工要求，虽然技术成熟但是消耗成本高、时间长，常规的挂篮加载需要3-5天时间，对于高墩处挂篮的加载耗时就更长了

    采用MIDAS/Civil软件不仅可以对挂篮结构的强度、节点位移等进行验算，还可以对结果进行三维动画分析；并可以根据算出的反力，运用等效原理，利用挂篮与承台之间张拉钢绞线对挂篮进行加荷、卸荷，在较短时间内完成挂篮加载试验，相当于对挂篮进行了双重模拟仿真分析

     2  工程概况 红水河双线特大桥是广西新建铁路柳州至南宁客运专线的重点控制性工程之一，全长2250.728m，其中主桥跨越来宾市红水河（Ⅱ级通航航道），桥跨组成为80m+144m+80m的变截面单箱单室连续梁

    箱梁顶宽12.2m，底宽7.2m，翼缘板长2.5m，主墩处0#块梁高11m，中跨中部18m和边跨端部17.9m梁段为6m等高梁，除0#块外其余梁段梁底下缘按二次抛物线Y=6+X2/696.2 m变化

    腹板厚45cm～100cm；底板厚48cm～100cm；边跨端块处顶板厚度由50cm渐变至100cm，中支座附近顶板加厚为65cm，其余为50cm；箱梁顶面设2％双向横坡，腹板设置上下两排直径为100mm的通气孔

     该桥箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工

    箱梁0#块梁段长度为14m，边合拢段长度为4m，中合拢段长度为2m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为252.09t

     名称 砼(m3) 重量(t) 长度(m) 高度(cm) 底板厚(cm) 腹板(cm) 顶板(cm) 1#块 95.1 252.09 3 1050 95 100 65 2#块 90.5 239.69 3 1003 90 100 65 … … … … … … … … 18#块 58.3 154.38 4 600 48 45 50 表1  悬浇块参数汇总表 3  挂篮整体采用Midas/Civil进行仿真分析 3.1主要技术参数 ①砼自重GC＝26.5kN/m3； ②钢弹性模量Es＝2.1×105MPa； ③各种钢材强度设计值：Q235钢205Mpa；16Mn钢295 Mpa；45#钢360Mpa

     3.2挂篮构造 挂篮为菱形挂篮，主桁由200×200×20×20mm的16Mn钢箱型截面组成，前横梁由】【40a槽钢组成，底篮前、后托梁由】【40b槽钢组成，底篮每侧腹板下加强纵梁为3榀└80×7、【16a和I36a型钢组成的桁架，底篮底板下加强纵梁为8根I36a普通热轧工字钢，每侧外滑梁为2根I36a普通热轧工字钢，内滑梁为】【40a槽钢，吊杆采用φ40、φ32和φ25 PSB785级精轧螺纹钢,销轴为φ70mm和φ90mm的45#钢两种，主桁后锚梁为】【22a槽钢

    整体挂篮CAD图如下所示： 图1  红水河特大桥挂篮前、后托梁及吊杆布置图(单位：mm)       图2  红水河特大桥挂篮侧面图(单位：mm) 主桁系统重12.8t、行走系统重7.6t、底篮12.6t、提升系统重12.7t、外模重19.8t、内模系统重12t、张拉操作平台重2.5t，整个挂篮系统重80t，自重与载荷比为（以1#块为例）0.317：1

    Midas/Civil中建模及荷载布置如下图所示：     菱形挂篮整体模型                   正面图                              侧立面图                             图3   Midas/Civil中挂篮模型图 采用MIDAS/Civil建模时，应该注意如下事项： ①  为简化模型，1#块顶板荷载和底腹板荷载分别以线荷载加到内外滑梁和底篮纵梁上

    在梁单元建模时，应统一从一个方向向另一方向建立梁单元，否则在布置纵梁0.5m-3.5m范围内的线荷载时会出现受力不一致的现象； ②  菱形主桁前后支点简化为铰接点； ③  顶、底板上后吊杆结点简化为刚结点； ④  菱形主桁、前吊杆及底篮纵向桁架（上弦杆除外）均为桁架单元，其他为梁单元

    如下图所示： 图4  MIDAS中菱形挂篮桁架单元（左）和梁单元（右） 3.3前后托梁上纵梁线荷载及内外滑梁端点力分析 3.3.1前后托梁上的纵梁线荷载 取1#块计算，1#块梁段长度为3m，重量为252.09t，施工机具及人群荷载为2.5kPa

    箱梁梁段两端高度分别为10.5m和10.03m，计算按平均值10.26m 取值

    加强桁架纵梁间腹板宽1m（由3片加强桁架纵梁承受），加强桁架纵梁的间距为0.4m，加强桁架上弦杆为I40a工字钢，边斜杆及下弦杆为【20a槽钢，其他竖杆、斜杆为【14a槽钢，桁架长5.5m，高1.2m

     加强桁架纵梁上的均布荷载（按受力最大的中间一根桁架取值，无侧模荷载）为：q桁=q砼+q人机+q振捣= 0.4×10.26×26.5+0.4×2.5+4×0.4=111.4kN/m； 底板下I36a工字钢线荷载为：q工= q砼+q模+q人机+q振捣=0.68×0.95×26.5+0.68×1+0.68×2.5+0.68×4=22.2kN/m

    底篮模型及荷载图如下： 图5  MIDAS中底篮计算模型 3.3.2内、外滑梁前吊杆内力及后锚点锚固力 外滑梁承受翼缘板荷载和侧模荷载,通过平衡方程求得外滑梁3m范围内的线荷载为20.6×6/3=41.2kN/m；内滑梁承受顶板及内模支架荷载，通过简单计算得知内滑梁3m范围内的线荷载为37.6×6/3=75.2kN/m

     因此内、外滑梁前吊杆内力及后锚点锚固力建模如下： 图6  MIDAS中内、外滑梁吊杆及后锚力计算模型 3.4整体模型支座反力分析 图7  整体挂篮模型支座反力和底板及顶板上后锚力 从图可知，挂篮主桁竖杆（受压）下对应的支座反力为1304.8kN，0#块顶板即挂篮后锚力636.3kN，底板上后锚力为600kN

     3.5整体模型桁架单元应力分析 图8 挂篮桁架部分应力图 从图可知，挂篮主桁架受拉构件最大应力为82.33Mpa<200Mpa；主桁受压构件最大应力为72.87Mpa<200Mpa；前吊杆（内外滑梁前吊杆为单根φ25精轧螺纹钢，腹板下前吊杆为单根φ40精轧螺纹钢）最大拉应力为222Mpa<785/2 Mpa；后锚杆（除底板后锚为双根φ40精轧螺纹钢外，其他为单根φ25精轧螺纹钢）最大应力为503Mpa/2<785/2Mpa；其他如腹板下桁架纵梁和底板下型钢纵梁应力均小于140Mpa

    所以此挂篮及各杆件桁架应力能满足规范要求

     3.6整体模型梁单元应力分析 图9  挂篮梁单元部分应力图 从图可知，挂篮前后托梁、前横梁及底板纵梁的最大应力为136.98Mpa<140Mpa，因此各横梁应力能满足要求

     3.7挂篮位移分析 图10  挂篮主桁架位移图 从图可知，挂篮主桁架最大位移为0.016m     3.8节点设计 根据Midas分析出的挂篮主桁各杆杆端力，对挂篮各节点销轴进行抗剪计算分析得出：三角主桁斜拉杆销轴选用Φ90销子（45＃钢），主桁前吊带销轴及压杆销轴选用Φ70销子（45＃钢）；行走轨道前支点处腹板两侧成对配置12mm厚的支承加劲肋，间距为0.5h0=200mm；前吊杆锚固的前横梁腹板两侧成对布置12mm厚的横向加劲肋；前、后托梁及底篮纵梁支点局部受压区均成对配置10mm厚横向加劲肋；前吊杆锚固端采用】【16a槽钢+20mm厚钢板+70mm高螺帽；底板后锚杆采用双工20a+20mm厚钢板+70mm高螺帽；顶板内滑梁吊杆及翼板吊杆锚固均采用20mm厚钢板+70mm高螺帽

     4  千斤顶加载挂篮反拉进一步仿真分析 承台施工时在承台中挂篮前托梁对应位置预埋φ32的PSB785级精轧螺纹钢，每根前托梁对应位置处2对

     挂篮安装完毕后，利用φ15.2高强度低松弛钢绞线（1860Mpa）对挂篮底篮处的4根前吊杆进行反拉加载

    如下图：            图11  30#主墩顶挂篮反拉总体图  图12 承台上精轧螺纹钢预埋图   图13 底篮前吊点处反拉点细部图      利用MIDAS/Civil软件计算出来的底篮4根前吊杆内力分别为280kN、184kN、184kN和280kN，如下图： 图14  MIDAS/Civil计算的底篮前吊杆内力图（单位：kN） 实际反拉试验中将顶板和翼板荷载考虑进来，利用MIDAS/Civil软件计算出来的顶板和翼板前吊杆内力分别为82kN和45kN，如下图：   图15  MIDAS/Civil计算的顶板前吊杆内力图（单位：kN） 所以反拉试验中，中间2个加载点张拉力分别为184+82=266kN，边上2个加载点张拉力分别为280+45×2=370kN

     每根钢绞线的张拉控制力为1302×3.14×7.6×7.6=236kN，因此每个前吊点处的反拉点采用双根钢绞线加载

     中间2个加载点每根钢绞线张拉力为266/2=133kN,边上2个加载点每根钢绞线张拉力为370/2=185kN

    加载试验中采用水准仪测量各点的位移，实测值与MIDAS/Civil计算值比较如下表： 部位 反拉加载实测位移（cm） MIDAS/Civil计算位移（cm） 误差（cm） 挂篮主桁前端点 1.8 1.6 0.2 前横梁端点 1.8 1.7 0.1 前横梁跨中 2.2 2.3 -0.1 前托梁两侧吊杆处 3.1 2.9 0.2 前托梁中间吊杆处 3.2 3 0.2 表2  MIDAS/Civil计算得出的位移与千斤顶反拉加载得出的位移比较表 在前托梁下各吊杆加载点张拉钢绞线施加荷载后理论值与实测值相比，最大绝对误差为2mm，最小绝对误差为1mm左右

    因此本次的挂篮加载试验能够较好地模拟挂篮的实际受力情况，实测结果能满足施工要求、指导施工中挂篮标高的调整

    同时用MIDAS/Civil软件算出理论位移值，更进一步验证了反拉加载的科学性和准确性，为挂篮悬臂浇筑混凝土提供了良好的技术支持

     5   主桥1#悬臂块混凝土浇筑完成前后的位移对比 有了上述软件理论分析和千斤顶反拉仿真分析作为基础，有利地保证了现场悬臂块混凝土浇筑过程中挂篮结构的可靠

     根据上述仿真分析测得的位移值，在实际施工浇筑混凝土前对挂篮模板预调高了2cm弹性变形值（因为反拉加载中的非弹性变形已经基本消除，所以此处上调2cm即可），如下表所示：     测点 0 1 2 3 4 11 12 30#墩T构 柳州端 未考虑挂蓝变形理论立模标高（m） 103.681 103.595 103.595 103.623 103.623 93.560 93.560 预设挂篮弹性变形△h1（m) 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 考虑挂蓝变形梁段立模标高（m） 103.701 103.615 103.615 103.643 103.643 93.580 93.580 该段灌筑后标高(m) 103.689 103.602 103.601 103.632 103.634 93.568 93.562 位移值△h2(m) -0.012 -0.013 -0.014 -0.011 -0.009 -0.012 -0.018 南宁端 未考虑挂蓝变形理论立模标高（m） 103.751 103.665 103.665 103.693 103.693 93.630 93.630 预设挂篮弹性变形△h1（m) 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 考虑挂蓝变形梁段立模标高（m） 103.771 103.685 103.685 103.713 103.713 93.650 93.650 该段灌筑后标高(m) 103.753 103.664 103.671 103.690 103.683 93.630 93.632 位移值△h2(m) -0.018 -0.021 -0.014 -0.023 -0.030 -0.020 -0.018 说明：1、梁段各测点标高均为各梁段前端截面各点标高；2、各测点位置详见梁体测点布置示意图如下所示：       表3  30#主墩处1#块梁段混凝土浇筑前后标高实测表     从上表可知，混凝土浇筑完成后模板的沉降值除个别点外基本在2cm以内，和预提的2cm相吻合，也证明了挂篮模板系统有1cm左右的非弹性变形在千斤顶反拉加载时已经消除

     6   结论 通过采用软件提前进行仿真分析，计算挂篮空间结构的内力、应力和位移，并用计算的内力来指导千斤顶反拉加载的进一步仿真模拟试验，比常规的堆载法和水箱加载法等节省了时间、机械和人工费用，有利地保证了生产安全和进度

     参考文献 1. 红水河双线特大桥修改施工图 2.《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005 3.《钢结构设计规范》GB50017-2003   作者简介： 易  达    男    1982.12    学士   工  程  师     且由于我国经济基础的提高，已经在桥梁的建设上取得了非常不错的成绩

    在桥梁工程中，钻孔桩的施工是保持桥梁稳定性和桥梁寿命的最大因素，直接影响到桥梁是否能够正常使用

    文章对桥梁工程中钻孔桩施工技术进行了介绍，并对其关键环节进行了分析

      　　关键词：桥梁工程；钻孔桩；施工工艺  　　中图分类号：U443 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2014）25-0102-02  　　桥梁施工的工程质量受到多种因素的影响，在施工的过程中往往因为人为的因素而导致了桥梁质量问题

    在施工的诸多环节中，钻孔桩的施工无疑是最为关键的，直接影响到桥梁是否能够正常的使用，因此有必要对钻孔桩的施工进行详细分析

      　　1 钻孔桩施工对于桥梁建设的意义  　　钻孔桩的原理非常简单，就是在进行道路桥梁或者是建设公路的过程中采用机械在地基上进行钻孔，在钻孔好的内部放上钢筋笼之后，使用钢筋混凝土灌注之后做成桩，我们称这种工艺为钻孔桩

    这种施工方式有很多优点，因此在很多桥梁中均采用这种技术进行施工，使用范围较广

      　　在桥梁的施工过程中，由于钻孔桩是在施工中的基础阶段，也是承受整个桥梁重量的环节，因此整个施工的质量控制对于桥梁的质量有非常大的影响

    由于钻孔桩的整个施工过程具有隐蔽性，因此只有严格控制钻孔灌柱桩施工的质量才能使整体桥梁和公路工程不变成豆腐渣工程，才能使主体建筑的城市功能经久耐用

      　　2 钻孔桩施工的质量控制措施  　　桥梁钻孔桩的施工过程中会遇到很多问题，只有在施工中进行及时控制，才能确保工程质量

      　　2.1 严抓钻孔施工前的预备工作  　　在施工过程中，机械尤其是钻机的选择是非常重要的，由于在进行施工的过程中，钻机的使用是保证整个工程持续进行的必要条件，因此在工程开始之前，必须选择合理的钻机，并对钻机的相关零件以及钻进的安全性进行检查，做好机械准备工作

      　　2.2 施工前人员的准备工作  　　在施工之前，工作人员的准备工作也是必不可少的，这是因为在进行施工的过程中，不管是机械的操作还是管理的实施，主体都是人，所以不管是施工还是管理都需要专业的人才

      　　2.3 严控质量检验  　　对于施工过程中的每一个环节，一定需要做到严格的质量控制，才能够保证施工过程中的质量

      　　3 钻孔过程中的常见问题及其处理措施  　　在实际的钻孔桩施工过程中经常会发生严重的事故，其中以断桩最为常见

    造成断桩的原因很多，因此在实际的施工过程中需要积极进行预防

    分析起来，断桩产生的原因有以下五个方面：  　　3.1 标高错误  　　在混凝土的灌注过程中，测绘人员在标高的过程中往往会出现错误，导管向下灌注的过程中容易过浅，因此导致再拔出来的时候出现了泄露现象，这样很容易导致断层

    这种现象基本上都会发生在灌注的后期，因此在后期灌注的过程中一定要严格控制深度

    在施工的过程中，使用仪器探测必须准确，保证施工的正常进行

      　　3.2 导管深度  　　导管在混凝土下面的深度是一个非常重要的指标，如果蛮深过浅或者是过深都会对混凝土的施工造成很大的影响，如果蛮深过深，那么会导致混凝土的流动性变差，在导管拔出来的一刹那由于有很大的阻力因此经常容易出现断桩，因此对于深度的判断无疑是很重要的

      　　3.3 卡管现象  　　在混凝土进行灌注的过程中，经常会出现这样的现象，就是混凝土的配比没有按照一定的比例进行，因此导致了混凝土水分过多，这就容易导致混凝土料经常会阻塞导管，再加上很多施工中灌注的时间不好及时地进行控制，因此在施工现场经常会出现导管中混凝土过大而卡住的现象

    解决这个问题要从两个方面着手，第一是缩短施工时间，第二是采用恰当配比的混凝土

      　　3.4 坍塌  　　这类事故的发生在实际的施工中占有非常大的比例，对于施工的进度以及成本控制是非常不利的，主要原因是施工人员在施工的过程中不够重视，所购买材料的质量较差，以及在灌注的过程中混凝土泄露比较严重

    对于这样的现象在实际施工中是非常难处理的

      　　3.5 特殊原因  　　除了以上提到的，对于一些不可抗拒的因素是我们有时无法避免的，例如在施工的过程中出现了停电，机械出现了故障等都会导致断桩，所以在施工之前一定要做好各方面的准备工作

      　　4 钻孔桩施工中断桩的预防措施  　　4.1 严格检验施工的原材料  　　在选择材料的过程中，采购人员一定要注意材料的质量，一般是选择口碑较好的材料，特别是水泥的质量一定要严格把关

    在材料投入使用之前，最好进行检测，检测合格后再进行使用

      　　在采购的过程中，对于减水剂应该做好抽查工作，试验室实施每车抽检减水剂的减水率，并定期对混凝土凝结时间进行抽样测定，以掌握不同外加剂（主要为缓凝剂）在混凝土中的实际凝结时间，确保混凝土满足施工的要求，并且对于凝结时间作出统计和记录，保证混凝土能够满足施工的需要

      　　4.2 灌注桩混凝土质量控制措施  　　混凝土配合比的确定与控制

    建立混凝土配合比数据库，对实际工程设计配合比进行复验

    最大限度地降低实际生产与试验之间的偏差

    施工过程中要及时做好材料含水量的检测，保证用水量和含砂率不至产生较大的偏差，同时根据砂石含水量的不同来控制减水剂用量，保证混凝土的和易性和流动性

    同时要对现场的混凝土抽检其坍落度到达现场的坍落度宜控制在18～22cm之间

    如果是遇到了混凝土施工的时间过长或者是深度不合适的时候，需要及时的采取措施

      　　4.3 保证供电正常  　　要对相关设备的正常运行进行保证，并且配置备用设备

    在进行灌注之前要通知相关电力部门，对灌注时的供电可靠性进行保证；对于灌注的时间需要做到控制，尽量在天气比较晴朗的时候进行灌注

    此外验算桩截面抗拉强度进行验算，要对材料的用量以及质量进行保证，还要对截面设计强度进行保证

      　　5 结语  　　总之，在桥梁的钻孔桩的施工过程中，断桩是施工过程中经常会发生的事故，因此只有采取积极有效的管理措施，对于断桩现象进行预防，一旦出现断桩及时采取补救措施，抓住关键控制点，保证桥梁施工过程中钻孔桩施工顺利进行

      　　参考文献  　　【1】 吉月明.浅谈钻孔灌注桩施工【J】.山西建筑，2009，35（13）.  　　【2】 孙竹立.桥梁工程钻孔桩施工工艺应用【J】.交通世界（建养・机械），2011，（12）.  　　【3】 陶小钧.浅谈桥梁灌注桩施工中存在的问题及措施  　　【J】.中国新技术新产品，2011，（5）.  　　【4】 张扬，王婷婷.桥梁灌注桩施工中常见问题及处理措施【J】.施工技术，2010，（8）.  　　【5】 张晓林，陈虎，侯凤梅.钻孔桩灌注施工常见质量事故的分析与处理【J】.中国新技术新产品，2009，（2）. 

央企信托-XX12号济宁标债集合信托